Набросаю как примерно должно быть. Для первого приближения в реальной задаче для твоего случая.
1. Кипение +5 (4,8 бар). Считаю так потому что при +2,5 сплит выключит термистор ThI-R (стр. 26)
2. Нагнетание буду считать нормальным 18,5 бар. У старшего брата МЕ во всяком случае такое.
3. Номинальную длину труб примем 7 м. Для справки при длине 35 м потеря производительности 5%, так же для справки те же 5% потерь при наружном блоке ниже чем внутренний на 30м.
4. Изгибов примем три. Пересчет в эквивалентную длину призводитель регламентирует как 0.15*n.
5. Перепад по высоте примем 0 м.
6. ПГ и ПО за неимением данных примем 5С
7. На улице считаем что +35, а в помещении +27 сухих и +19 мокрых то есть номинал.
8. Понижающий коэффициент из за расхода воздуха через испаритель по данным на стр. 28 - 6%
9. Потери на фильтрах считаем нулевыми.
Все указанные давления относительные.
Номинальная холодильная мощность при всех указаных - 7.1*(1-0.06) = 6,7 кВт
Чета у меня компьютер сглючил и не захотел устанавливать кулпак. Поэтому по первой попавшейся диаграмме состояния для R22.
http://www.xiron.ru/img_article/0000000819005+.jpg
Массовый расход фреона через контур 6,7/(410-255)=0.0432 кг/с
Сухость пара в крайней левой нижней точке порядка 24%, удельный объем смеси 0.011 м3/кг (зеленые линии) или плотность 90 кг/м3. Удельный объем газа на выходе из испарителя 0.04 м3/кг или плотность 25 кг/м3
Вязкость согласно
http://forum.abok.ru/index.php?showto...0%E5%EE%ED
газ- 12*10^-6 Па*с, жидкость- 210*10^-6 Па*с
Объемный расход газа в толстой трубе ду.14 мм (5/8") = 0.0432/25 = 0,001728 м3/с
Скорость газа = 0,001728/(0.785*(0.014)^2) = 11,2 м/с
Re=11.2*0.014*25/12*10^-6 = 327570 - режим течения автомодельный, для гладких стенок коэффициент гидравлического трения равен 0,02
Потери на 1 м.п. = (0.02/0.014)*25*11.2^2/2 = 2240 Па
Пока упрощу и приму что режим течения нашей смеси пленочный. Потом если поймем что надо, уточню расчетом. Считаем что пленка приводится в движение газовой фазой, а значит все потери расчитываются по ней.
Объемный расход смеси в тонкой трубе ду.8 мм (3/8") = 0.0432/90 = 0,00048 м3/с
Скорость смеси = 0,00048/(0.785*(0.08)^2) = 9,55 м/с
Оценим скорость газа:
Объемный расход = 0.0432*0.24/25 = 0,000432 м3/с
Скорость = 0,000432/(0.785*0.9*(0.08)^2) = 9.55 м3/с
Где 0.9 - примерное объемное газосодержание.
Из этого делаем вывод. что масштаб скорости выбран верно.
коэффициент гидравлического трения равен согласно Мамаева стр.169 величина порядка 0,03
Потери на 1 м.п. = (0.03/0.008)*25*9.55^2/2 = 4275 Па
Проверим.
Длина трассы 35 м должна вызывать уменьшение пропускной способности на 6%
Если расчет верен, то дополнительные 27,5 м трассы при уменьшеном расходе дадут сопротивление равное уменьшению потерь на исходноых дросселирующих элементах.
27.5 м трассы дают при номинальном расходе потери = (4275 + 2240)*27.5 = 179162,5 Па = 1.8 бар
При уменьшеном расходе 1.8 * 0.94^2 = 1.59 бар.
На исходном контуре контуре с трассой 7.5 м при номинальном расходе потери составляли 13 бар
При уменьшеном 13*0.94^2 =11,5 бар
13-11.5 = 1.5 бар.
Невязка = 1- 1,5/1,59 = 5,6%, что допустимо в рамках 15%, заявленых изначально.
Пересчет режима течения считаю нецелесообразным.
Или так.
Столб смеси высотой 30 м вызывает согласно заявленному производителем такую же потерю производительности как и трасса длиной 35м. Давление 30-ти метрового столба смеси = 90*9,81*30 = 26487 Па. К этому надо добавить дополнительные потери от изменения режима течения на снарядно-пленочный. Но считать лень. Пять метров трассы согласно расчета дают 32575 Па
Если предположить, что потери воздастут хотя бы на процентов на 10, то невязка будет =
1- 26487*1.1/32575 = 10,5 %, что опять же укладывается в обозначенные 15%-е пределы.
Форум 
